Утверждаю
Начальник
Департамента
науки и техники
РАО "ЕЭС России"
А.П.БЕРСЕНЕВ
28 сентября 1995 года
Дата введения -
1 июля 1996 года
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО РАСЧЕТУ ВЫБРОСОВ ОКСИДОВ АЗОТА
С ДЫМОВЫМИ ГАЗАМИ КОТЛОВ ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ
РД 34.02.304-95
Разработаны Всероссийским дважды ордена Трудового Красного
Знамени теплотехническим научно-исследовательским институтом (АООТ
"ВТИ"), Центральным котлотурбинным институтом (АО ЦКТИ).
Утверждены Департаментом науки и техники РАО "ЕЭС России" 28
сентября 1995 года.
Взамен РД 34.02.304-88.
Настоящие Методические указания распространяются на паровые
котлы паропроизводительностью от 75 т/ч и водогрейные котлы
мощностью от 58 МВт (50 Гкал/ч) и выше, сжигающие твердое, жидкое
и газообразное топливо в факельных топочных устройствах, и
устанавливают порядок и методы расчета выбросов оксидов азота при
проектировании новых и реконструкции действующих котлов.
Положения настоящего отраслевого нормативного документа
подлежат применению расположенными на территории Российской
Федерации предприятиями и объединениями предприятий, в том числе
союзами, ассоциациями, концернами, акционерными обществами,
межотраслевыми, региональными и другими объединениями, имеющими в
своем составе (структуре) тепловые электростанции и котельные,
независимо от форм собственности и подчинения.
1. Общие положения
Сжигание топлива на тепловых электростанциях и в котельных
приводит к выбросу в атмосферу продуктов сгорания органического
топлива, содержащих токсичные оксиды азота NOx (главным образом
монооксид азота NO и в меньшей степени диоксид NO2).
Количество образующихся оксидов азота зависит от характеристики
топлива и от конструктивного исполнения топочной камеры, поэтому
на стадии проектирования котлов необходимо провести расчет
ожидаемых выбросов оксидов азота и предусмотреть меры по снижению
их до величин, максимально приближающихся к нормативам удельных
выбросов NOx в атмосферу (Приложение А).
В топках при горении топлива образуется 95 - 99% монооксида
азота NO и 1 - 5% более токсичного диоксида азота NO2. В атмосфере
происходит неконтролируемое превращение NO в NO2, в связи с чем
расчет ведется условно на NO2. Для расчета доли диоксида азота в
суммарном содержании NOx в атмосферном воздухе при расчете
загазованности и нормировании выбросов ТЭС условно применяется
коэффициент 0,8.
Источниками оксидов азота являются молекулярный азот воздуха,
используемого в качестве окислителя при горении, и азотсодержащие
компоненты топлива. В связи с этим принято делить оксиды азота на
воздушные и топливные. Воздушные, в свою очередь, можно разделить
на термические, образующиеся при высоких температурах за счет
окисления молекулярного азота атомарным кислородом (механизм
Зельдовича), и так называемые "быстрые" оксиды азота, образующиеся
в зоне сравнительно низких температур в результате реакции
углеводородных радикалов с молекулой азота и последующего
взаимодействия атомарного азота с гидроксилом OН.
2. Расчет выбросов оксидов азота
2.1. Массу выбросов оксидов азота М (г/с) рассчитывают по
NO2
удельным выбросам или по концентрации оксидов азота:
r
М = В х Q х К ; (1)
NO2 p i NO2
М = B x V x C , (2)
NO2 p c.г NO2
где:
B - расчетный расход топлива, кг/с (куб. м/с);
p
r
Q - теплота сгорания топлива, МДж/кг (МДж/куб. м);
i
K - удельный выброс оксидов азота в пересчете на NO2,
NO2
кг/ГДж;
С - концентрация оксидов азота, г/куб. м, в сухой пробе
NO2
газа при стандартных условиях и при определенном коэффициенте
избытка воздуха альфа (рекомендуется все расчеты концентрации NOx
при сжигании твердого топлива, газа и мазута пересчитывать на
альфа = 1,4);
V - объем сухих дымовых газов, куб. м/кг (куб. м/куб. м),
c.г
при том же коэффициенте избытка воздуха альфа, что и С .
NO2
2.2. Объем сухих дымовых газов рассчитывается по формуле:
0 0 0
V = V + (альфа - 1) x V - V , (3)
c.г г H2O
0 0 0
где V, V и V - соответственно объем воздуха, дымовых
г H2O
газов и водяных паров при стехиометрическом сжигании 1 кг (или 1
куб. м) топлива, куб. м/кг (куб. м/куб. м).
2.3. Для твердого и жидкого топлива расчет выполняют на
основе химического состава сжигаемого топлива по формулам:
0 r r r r
V = 0,0889(C + 0,375S + 0,265H ) - 0,0333О ; (4)
op+к
0 r r 0
V = 0,111H + 0,0124W + 0,0161V ; (5)
H2O
r r
C + 0,375S
0 0 0 op+к
V = V + V + V = 1,866 x --------------- + (6)
г RO2 N2 H20 100
0 r 0
+ 0,79V + 0,8N / 100 + V ,
H2О
где:
r r r r r
C , S , H , O , N - соответственно содержание углерода,
op+к
серы (органической и колчеданной), водорода, кислорода и азота в
рабочей массе топлива в процентах;
r
W - влажность рабочей массы топлива в процентах.
2.4. Для газообразного топлива расчет выполняется по формулам:
0
V = 0,0476[0,5CO + 0,5H2 + 1,5H2S + (7)
n
+ SUM (m + -) Cm x Hn - O2];
4
0 n
V = 0,01[Н2S + H2 + SUM - Cm x Hn + (8)
H2O 2
0
+ 0,124d ] + 0,0161V ;
т.тл
0
V = 0,01[CO2 + CO + H2S + SUM m x Cm x Hn] + (9)
г
0 N2 0
+ 0,79V + --- + V ,
100 H2O
где:
СО, СО2, Н2, Н2S, Cm x Hn, N2, O2 - соответственно содержание
оксида углерода, диоксида углерода, сероводорода, углеводородов,
азота и кислорода в исходном топливе, куб. м/куб. м (при 273 К и
101,3 кПа);
m и n - число атомов углерода и водорода соответственно.
Химический состав твердого, жидкого и газообразного топлива
можно определить по периодически переиздаваемому справочнику
"Энергетическое топливо в СССР" или по другим аналогичным
справочникам.
2.5. Соотношение между удельными выбросами и концентрацией
оксидов азота определяют по формулам:
r
К = C x V / Q ; (10)
NO2 NO2 c.г i
r
C = K x Q / V . (11)
NO2 NO2 i с.г
3. Расчет удельных выбросов оксидов азота
для пылеугольных котлов
3.1. Исходные данные, необходимые для расчета удельных
выбросов:
r
N - содержание азота в топливе в % на рабочую массу;
r
Q - теплота сгорания топлива, МДж/кг;
i
тип горелок (вихревые, прямоточные, с подачей пыли высокой
концентрации);
альфа - коэффициент избытка воздуха в горелках;
г
альфа - доля первичного воздуха по отношению к теоретически
1
необходимому;
r - степень рециркуляции дымовых газов через горелки, %:
г
W / W - отношение скоростей в выходном сечении горелок;
2 1
ДЕЛЬТА альфа - присосы в топке;
т
ДЕЛЬТА альфа - третичный воздух, подаваемый в топку помимо
3
горелок;
ДЕЛЬТА альфа - сбросной воздух (сушильный агент) при
сбр
транспорте пыли к горелкам горячим воздухом;
Т" - температура за зоной активности горения, К.
aг
3.2. Удельные выбросы оксидов азота К (г/МДж) складываются
NO2
тпл взд
из топливных К и воздушных K оксидов азота:
NO2 NO2
тпл взд
К = K + К . (12)
NO2 NO2 NO2
3.3. Топливные оксиды азота подсчитываются по формуле:
тпл
К = 0,7 х N х бета х бета х бета х (13)
NO2 т альфа альфа r
г 1 г
x бета х бета ,
тэта см
где:
N - содержание азота в топливе, г/МДж:
т
r r
N = 10N / Q . (14)
т i
Значения коэффициентов формулы (13) приведены в таблице 1.
Таблица 1
--------------------T---------------------T----------------------¬
¦ Фактор, который ¦ Зависимость ¦ Диапазон пригодности ¦
¦ учитывается ¦ ¦ зависимости ¦
¦ коэффициентом ¦ ¦ ¦
+-------------------+---------------------+----------------------+
¦ ¦ 2 ¦ ¦
¦Влияние коэффи- ¦(0,35альфа + 0,4) ¦0,9 <= альфа <= 1,3 ¦
¦циента избытка ¦ г ¦ г ¦
¦воздуха в ¦ ¦ ¦
¦вихревой горелке ¦ ¦ ¦
¦бета ¦ ¦ ¦
¦ альфа ¦ ¦ ¦
¦ г ¦ ¦ ¦
+-------------------+---------------------+----------------------+
¦ ¦ 2 ¦ ¦
¦Влияние коэффи- ¦(0,53альфа + 0,12) ¦0,9 <= альфа <= 1,3 ¦
¦циента избытка ¦ г ¦ г ¦
¦воздуха в ¦ ¦ ¦
¦прямоточной ¦ ¦ ¦
¦ прм ¦ ¦ ¦
¦горелке бета ¦ ¦ ¦
¦ альфа ¦ ¦ ¦
¦ г ¦ ¦ ¦
+-------------------+---------------------+----------------------+
¦Влияние доли ¦1,73альфа + 0,48 ¦0,15 <= альфа <= 0,55¦
¦первичного ¦ 1 ¦ 1 ¦
¦воздуха в горелке ¦ ¦ ¦
¦бета ¦ ¦ ¦
¦ альфа ¦ ¦ ¦
¦ 1 ¦ ¦ ¦
+-------------------+---------------------+----------------------+
¦ ¦ __ ¦ ¦
¦Влияние ¦1 - 0,016 \/r ¦0 <= r <= 30% ¦
¦рециркуляции ¦ г ¦ ¦
¦дымовых газов в ¦ ¦ ¦
¦первичный воздух ¦ ¦ ¦
¦(без учета снижения¦ ¦ ¦
¦температуры в зоне ¦ ¦ ¦
¦активного ¦ ¦ ¦
¦горения) бета ¦ ¦ ¦
¦ r ¦ ¦ ¦
¦ г ¦ ¦ ¦
+-------------------+---------------------+----------------------+
¦Влияние ¦ 3 __________ ¦ ¦
¦максимальной ¦0,11 \/Т" - 1100 ¦1250 <= T" <= 2050 K ¦
¦температуры на ¦ aг ¦ aг ¦
¦участке образования¦ ¦ ¦
¦топливных ¦ ¦ ¦
¦оксидов азота ¦ ¦ ¦
¦бета ¦ ¦ ¦
¦ тэта ¦ ¦ ¦
+-------------------+---------------------+----------------------+
¦ ¦ 2 ¦ ¦
¦Влияние смесе- ¦0,4(W / W ) + 0,32 ¦1,0 <= W / W <= 1,6 ¦
¦образования в ¦ 2 1 ¦ 2 1 ¦
¦корне факела ¦ ¦ ¦
¦вихревых ¦ ¦ ¦
¦ вхр ¦ ¦ ¦
¦горелок бета ¦ ¦ ¦
¦ см ¦ ¦ ¦
+-------------------+---------------------+----------------------+
¦ ¦ ¦ ¦
¦Влияние смесеоб- ¦0,98 х W / W - 0,47¦1,4 <= W / W <= 4,0 ¦
¦разования в ¦ 2 1 ¦ 2 1 ¦
¦корне факела ¦ ¦ ¦
¦прямоточных ¦ ¦ ¦
¦ прм ¦ ¦ ¦
¦горелок бета ¦ ¦ ¦
¦ см ¦ ¦ ¦
L-------------------+---------------------+-----------------------
3.4. При транспорте пыли к горелкам высокой концентрации
тпл
значение К , подсчитанное по формуле (13), умножают на
NO2
коэффициент 0,8. При этом долю первичного воздуха альфа и
1
отношение W / W принимают равными тем значениям, которые были бы
2 1
выбраны в соответствии с Руководящими указаниями "Проектирование
топок с твердым шлакоудалением" (Л.: НПО ЦКТИ, вып. 42, 1981)
при обычной подаче пыли к горелкам первичным воздухом.
3.5. Воздушные оксиды азота образуются в зоне максимальных
температур, то есть там, где поля концентраций, скоростей и
взд
температур отдельных горелок уже выровнялись. Следовательно, K
NO2
определяется в основном не особенностями горелок, а интегральными
параметрами топочного процесса.
взд
Для подсчета K используют зависимость, учитывающую
NO2
известное уравнение Зельдовича:
67000
__________ - -----
/альфа" - 1 T"
взд 16 / аг аг
К = 1,54 x 10 x \/ ----------- х е / T" , (15)
NO2 альфа" аг
аг
где:
альфа" - коэффициент избытка воздуха в зоне активного
аг
горения, условно принимаемый как сумма организованно подаваемого
воздуха через горелки и присосов через нижнюю часть топочной
камеры, т.е.:
альфа" = альфа + 1/2 ДЕЛЬТА альфа ; (16)
aг г т
Т" - температура на выходе из зоны активного горения, К.
aг
Уравнение (15) справедливо в диапазоне коэффициентов избытка
воздуха 1,05 <= альфа" <= 1,4 и до температуры Т" = 2050 K. При
aг aг
взд
Т" < 1800 К величиной К можно пренебречь.
aг NO2
взд
В Приложении Б приведены значения К при различных
NO2
значениях альфа" и Т" , а на рисунках 1 - 3 <*> - номограммы для
aг aг
приближенного расчета количества выбросов топливных и воздушных
тпл взд тпл взд
оксидов азота К и К , а также их концентраций С и С в
NO2 NO2 NO2 NО2
пересчете на коэффициент избытка воздуха альфа = 1,4 (02 = 6%).
--------------------------------
<*> Здесь и далее рисунки не приводятся.
Температуру в конце зоны активного горения Т" рассчитывают
aг
по Руководящим указаниям "Проектирование топок с твердым
шлакоудалением" (Л.: НПО ЦКТИ, вып. 42, 1981).
Для случая, когда рециркуляция дымовых газов через горелки
отсутствует, формула для расчета температуры в конце зоны
активного горения тэта" , -С, имеет вид:
aг
100 - q
чг r
--------- x Q + Q 4 -10
100 - q i в (T" ) x 2,05 x 10 x а x пси F
ч aг т
тэта" = ------------------- - ----------------------------------, (17)
aг (V ) В х (V )
с г р с г
где:
Q - теплосодержание воздуха, поступающего через горелки,
в
МДж/кг;
(V ) - средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1
с г
кг топлива, МДж/(кг x -С);
пси F - произведение коэффициента эффективности на суммарную
поверхность, ограничивающую зону активного горения, кв. м;
а - степень черноты топки в зоне максимального
т
тепловыделения (определяется по "Тепловому расчету котельных
агрегатов (нормативный метод)" (М.: Энергия, 1973).
Приведенное уравнение решается методом последовательных
приближений, т.к. в его правую часть входит Т" = тэта" + 273.
aг aг
Для приблизительной оценки тэта" вместо расчета по формуле (17)
aг
можно воспользоваться номограммой (рисунок 4). Правая часть этой
номограммы позволяет оценить адиабатическую температуру (1-й член
уравнения (17)). Затем на верхней части вертикальной оси
откладывается произвольное значение Т" (точка 2) и по левой части
aг
номограммы определяется 2-й член уравнения (17). Если разница 1-го
и 2-го членов (на нижней части вертикальной оси) будет более чем
на 50 -С отличаться от предварительно выбранной величины
Т" (тэта" ), то необходимо сделать 2-е приближение.
aг aг
При наличии рециркуляции дымовых газов расчет следует
выполнять по "Руководящим указаниям по проектированию топок с
твердым шлакоудалением".
взд
3.6. Величина воздушных оксидов азота К может быть снижена
NO2
за счет уменьшения Т" , причем эффективность любых мероприятий в
aг
этой области будет тем больше, чем выше исходное значение
температуры.
тпл
Снижение величины топливных оксидов азота К может быть
NO2
осуществлено путем изменения нескольких параметров, влияние
которых учитывают приведенными выше безразмерными коэффициентами
(см. таблицу 1).
В качестве примера в Приложении В приведены расчеты для котлов
БКЗ-210-140Ф, работающих на промпродукте кузнецких каменных углей,
БКЗ-420-140-5 - на экибастузском СС и ТП-87 - на двух марках
кузнецких углей: СС и Т.
4. Расчет концентрации оксидов азота
при сжигании газа и мазута
4.1. Исходные данные, необходимые для расчета концентрации
оксидов азота в дымовых газах энергетических котлов:
Д - номинальная паропроизводительность котла, кг/с;
н
Д - фактическая паропроизводительность котла, кг/с;
r
Q - низшая рабочая теплота сгорания топлива, МДж/куб. м
i
(МДж/кг);
В - расход топлива (расчетный), куб. м/с (кг/с);
р
q - доля топлива или воздуха, поступающая через каждый ярус
i
горелок, от общего количества поступающего через все горелки;
n - доля горелок в каждом ярусе от общего количества горелок.
i
Геометрические размеры зоны активного горения:
а - ширина топки (в свету), м (при наличии двусветного
тп
экрана - ширина одной ячейки);
в - глубина топки (в свету), м;
тп
z - число ярусов горелок;
яр
h - расстояние между ярусами горелок, м;
яр
дзета - коэффициент, учитывающий степень выгорания топлива в
г
факелах горелок в пределах зоны активного горения, зависящий от
конструкции горелок: унифицированные и оптимизированные горелки -
1, двухпоточные горелки стадийного сжигания - 0,7, многопоточные
горелки стадийного сжигания - 0,58, многопоточные горелки
стадийного сжигания с подачей части топлива в инертные газы -
0,42;
Т - температура воздуха перед горелками, К;
в
альфа - коэффициент избытка воздуха в конце топки;
r - степень (доля) рециркуляции дымовых газов, %;
m - показатель, зависящий от вида топлива: для газа - 0,5,
для мазута - 0,47;
а - коэффициент, зависящий от способа ввода рециркуляции
рец
газов: в под топки - 0,005, в шлицы под горелки - 0,02, снаружи
воздушного потока горелки - 0,14, в дутьевой воздух - 0,16, между
воздушными потоками горелки - 0,19;
дельта - доля воздуха от теоретически необходимого,
подаваемого в топку помимо горелок (вторичный воздух), %;
а - коэффициент, зависящий от места расположения ввода
зг
вторичного воздуха относительно зоны горения: ниже или в пределах
зоны активного горения - 0, выше зоны активного горения - 0,01;
а - коэффициент, учитывающий способ подачи вторичного
ст
воздуха: навстречу факелу - 0,015; под горелками - 0,007, над
горелками - 0,018;
мю - степень перераспределения топлива или воздуха по ярусам
горелок, %:
z
яр
мю = SUM |q - n | x 100; (18)
i=1 i i
а - коэффициент, учитывающий размещение горелок при
нс
распределении топлива или воздуха по ярусам: однофронтовое -
0,016, встречное - 0,009;
g - относительное количество влаги, вводимой в зону горения
(% от массового расхода топлива);
а - коэффициент, учитывающий место ввода влаги: в корень
вл
факела через горелки - 0,025, в пристенную зону - 0,015;
r
N - содержание связанного азота в топливе (мазуте), % на
рабочую массу.
4.2. На основании геометрических размеров топки определяют
тепловую нагрузку q (МВт/кв. м) лучевоспринимающей поверхности
лг
зоны активного горения:
r
Q x В
i р
q = ----------------------------------------. (19)
лг 2(а + в ) z x h + 1,5 х а х в
тп тп яр яр тп тп
При наличии в топке двусветного экрана В принимается на одну
р
ячейку.
Для топок с одноярусным расположением горелок (единичной
мощностью от 30 до 60 МВт) z х h = 3 м. При подовой компоновке
яр яр
горелок единичной мощностью от 50 до 95 МВт z x h = 7,5 м, для
яр яр
горелок 96 - 160 МВт z x h = 10 м.
яр яр
исх
4.3. Исходную концентрацию оксидов азота С (мг/куб. м),
NOx
определяемую конструкцией топочной камеры и горелочных устройств
(0,5 < q < 3,0 МВт/кв. м), с учетом масштабного коэффициента
лг
тепловой производительности К при номинальной нагрузке и
м
альфа = 1,02 рассчитывают по формулам:
при сжигании газа:
исх 0,88
С = 613 x (дзета х q ) х К ; (20)
NOx г лг м
при сжигании мазута концентрация складывается из двух
составляющих:
исх
С = C' + C" , (21)
NOx NOx NOx
где:
0,62
C' = 632(дзета х q ) х К (22)
NOx г лг м
и
r
С" = 220(N - 0,25) x К . (23)
NOx м
Второй член учитывает количество NOx, образующееся при
отклонении содержания азота в мазуте от среднего уровня, равного
0,25%.
Коэффициент К вычисляют по формуле:
м
r 0,41
1,5 + (дзета х В х Q )
г р i
К = 1 - exp(- ----------------------------). (24)
м 7,1
4.4. Полученные результаты по исходной концентрации оксидов
азота дополняют коэффициентами, учитывающими:
температуру воздуха, поступающего в горелки, К ;
гв
коэффициент избытка воздуха, К' для газа и К" для
альфа альфа
мазута;
ввод рециркуляции дымовых газов, К ;
r
тепловую мощность зоны активного горения при ступенчатом
сжигании, К ;
зг
организацию схемы ступенчатого сжигания, К ;
ст
нестехиометрическое сжигание по ярусам горелок, К ;
подачу влаги, К ; нс
вл
действительную нагрузку котла, К .
N
Расчетную концентрацию оксидов азота определяют:
для газа:
исх 0,88
С = C х К х К' х К x K х (25)
NOx NOx гв альфа r зг
x К х К х К х К ;
ст нс вл N
для мазута:
0,62
C = (C' x K + С" x K" ) х К х К' х (26)
NOx NOx зг NOx альфа гв альфа
x К х К х К х К х К .
r ст нс вл N
4.5. Коэффициенты вычисляют по формулам:
К = 1 - 0,001 х (620 - Т ); (27)
гв в
2
К' = 1,35 - 43 х (альфа - 1,09) + 2 х (альфа - 1,09); (28)
альфа
К" = 4,55 х (альфа - 0,8); (29)
альфа
m
К = 1 - а х r ; (30)
r рец
К = 1 - а х дельта; (31)
зг зг
К = 1 - а х дельта; (32)
ст cт
К = 1 - а х мю; (33)
нс нс
К = 1 - а х g; (34)
вл вл
1,25
К = (Д / Д ) . (35)
N н
Пример расчета концентрации оксидов азота приведен в Приложении
Г.
5. Расчет удельных выбросов или концентраций при совместном
сжигании угля с мазутом или газом
5.1. При проектировании новых котлов, рассчитанных на сжигание
угля и природного газа или угля и мазута, расчет выбросов оксидов
азота должен выполняться для случая работы котла с номинальной
нагрузкой полностью на худшем в экологическом отношении топливе.
Приведенное содержание азота на 1 ГДж у всех марок углей выше, чем
у мазута, а у природного газа связанный азот вообще отсутствует.
Следовательно, для котлов, которые проектируются на несколько
видов топлива, включая уголь, расчет выбросов оксидов азота
следует выполнять по формулам раздела 3.
5.2. В действующих котлах часто сжигаются одновременно уголь
и мазут или уголь и газ. В этом случае расчет концентрации оксидов
азота С (г/куб. м) проводится по формулам (10 - 15) (для
NO2
твердого топлива), а затем полученную концентрацию С нужно
NO2
умножить на поправочный безразмерный коэффициент:
при сжигании газа вместе с углем:
_____________
пси = 1 - \/дельта / 2,5; (36)
г г
при сжигании мазута вместе с углем:
______________
пси = 1 - \/дельта / 1,65, (37)
м м
где дельта и дельта - доля газа или мазута по теплу.
г м
5.3. Доли газа и мазута по теплу рассчитывают по формуле:
r
В x (Q )
i i i
дельта = -------------------, (38)
i r r
B (Q ) + B (Q )
у i у i i i
где:
В - расчетный расход газа или мазута, куб. м/с (кг/с);
i
r
Q - теплота сгорания газа или мазута, МДж/куб. м (МДж/кг);
i
r
В и (Q ) - то же для угля, кг/с и МДж/кг.
у i у
5.4. Для определения удельных выбросов К (кг/ГДж) можно
NO2
воспользоваться уравнением (10), в правую часть которого
подставляется полученная величина С (с поправкой по уравнениям
NO2
(35) или (36)). Объем сухих дымовых газов и теплоту сгорания при
сжигании угля с мазутом рассчитывают по формулам:
(V ) = дельта (V ) + (1 - дельта ) (V ) ; (39)
c.г см м c.г м м c.г у
r r r
(Q ) = дельта (Q ) + (1 - дельта ) (Q ) , (40)
i см м i м м i у
где дельта - доля мазута по теплу, определяемая по (37), а
м
r
(V ) и (Q ) - соответственно объем сухих дымовых газов,
c.г м i м
образующихся при полном сгорании мазута, куб. нм/кг при альфа =
1,4 и теплота сгорания мазута, МДж/кг.
При сжигании угля совместно с газом расчет выполняется
условно на 1 кг твердого топлива с учетом количества газа,
приходящегося на 1 кг угля:
(V ) = (V ) + x (V ) ; (41)
c.г см c.г у c.г г
r r r
(Q ) = (Q ) + x (Q ) , (42)
i см i у i г
где х - количество газа на 1 кг твердого топлива, куб. м/кг.
Если смесь топлив задана долями тепловыделения каждого
топлива (дельта и дельта ), то количество газа, приходящееся на 1
у г
кг твердого топлива, составляет:
r
дельта (Q )
г i у
х = ------- х -----, куб. м/кг. (43)
дельта r
у (Q )
i г
Приложение А
(справочное)
Таблица А1
НОРМАТИВЫ
УДЕЛЬНЫХ ВЫБРОСОВ В АТМОСФЕРУ
ОКСИДОВ АЗОТА ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК,
ВВОДИМЫХ НА ТЭС ДО 31.12.2000
---------T-----------------------T--------T--------T-------------¬
¦Тепловая¦ \ Размерность¦ г/МДж ¦кг/т у.т¦ мг/куб. нм ¦
¦мощность¦ \ ¦ ¦ ¦ сух. газа ¦
¦ котлов ¦ \ ¦ ¦ ¦(альфа = 1,4)¦
¦ Q, МВт ¦Виды топлива \ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------+-----------------------+--------+--------+-------------+
¦100 - ¦Газ ¦ 0,05 ¦ 1,46 ¦ 150 ¦
¦299 ¦Мазут ¦ 0,10 ¦ 2,93 ¦ 290 ¦
¦ ¦Бурый уголь: ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦твердое шлакоудаление ¦ 0,12 ¦ 3,5 ¦ 320 ¦
¦ ¦жидкое шлакоудаление ¦ 0,13 ¦ 3,81 ¦ 350 ¦
¦ ¦Каменный уголь: ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦твердое шлакоудаление ¦ 0,17 ¦ 4,98 ¦ 470 ¦
¦ ¦жидкое шлакоудаление ¦ 0,23 ¦ 6,75 ¦ 640 ¦
+--------+-----------------------+--------+--------+-------------+
¦от 300 ¦Газ ¦ 0,05 ¦ 1,46 ¦ 150 ¦
¦и выше ¦Мазут ¦ 0,103 ¦ 3,03 ¦ 300 ¦
¦ ¦Бурый уголь ¦ 0,14 ¦ 3,95 ¦ 370 ¦
¦ ¦Каменный уголь: ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦твердое шлакоудаление ¦ 0,2 ¦ 5,86 ¦ 540 ¦
¦ ¦жидкое шлакоудаление ¦ 0,25 ¦ 7,33 ¦ 700 ¦
L--------+-----------------------+--------+--------+--------------
Таблица А2
НОРМАТИВЫ
УДЕЛЬНЫХ ВЫБРОСОВ В АТМОСФЕРУ ОКСИДОВ АЗОТА
ДЛЯ КОТЕЛЬНЫХ УСТАНОВОК, ВВОДИМЫХ НА ТЭС С 01.01.2001
---------T-----------------------T--------T--------T-------------¬
¦Тепловая¦ \ Размерность¦ г/МДж ¦кг/т у.т¦ мг/куб. нм ¦
¦мощность¦ \ ¦ ¦ ¦ сух. газа ¦
¦ котлов ¦ \ ¦ ¦ ¦(альфа = 1,4)¦
¦ Q , МВт¦ \ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ т ¦Виды топлива \ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------+-----------------------+--------+--------+-------------+
¦100 - ¦Газ ¦ 0,043 ¦ 1,26 ¦ 125 ¦
¦299 ¦Мазут ¦ 0,086 ¦ 2,52 ¦ 250 ¦
¦ ¦Бурый уголь ¦ 0,11 ¦ 3,2 ¦ 300 ¦
¦ ¦Каменный уголь: ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦твердое шлакоудаление ¦ 0,17 ¦ 4,98 ¦ 470 ¦
¦ ¦жидкое шлакоудаление ¦ 0,23 ¦ 6,75 ¦ 640 ¦
+--------+-----------------------+--------+--------+-------------+
¦от 300 ¦Газ ¦ 0,043 ¦ 1,26 ¦ 125 ¦
¦и выше ¦Мазут ¦ 0,086 ¦ 2,52 ¦ 250 ¦
¦ ¦Бурый уголь ¦ 0,11 ¦ 3,2 ¦ 300 ¦
¦ ¦Каменный уголь: ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦твердое шлакоудаление ¦ 0,13 ¦ 3,81 ¦ 350 ¦
¦ ¦жидкое шлакоудаление ¦ 0,21 ¦ 5,97 ¦ 570 ¦
L--------+-----------------------+--------+--------+--------------
Приложение Б
(справочное)
ВЗД
ВЕЛИЧИНА ВОЗДУШНЫХ ОКСИДОВ АЗОТА К , Г/МДЖ
NO2
Таблица Б1
-------T---------------------------------------------------------¬
¦Т" , К¦ альфа" ¦
¦ aг ¦ аг ¦
¦ +-----T-----T------T-------T-----T-----T------T-----T-----+
¦ ¦1,05 ¦ 1,10¦ 1,15 ¦ 1,20 ¦1,25 ¦1,30 ¦ 1,35 ¦1,40 ¦1,45 ¦
+------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+-----+
¦1800 ¦0,005¦0,007¦0,009 ¦ 0,010 ¦0,011¦0,012¦0,013 ¦0,014¦0,014¦
+------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+-----+
¦1820 ¦0,008¦0,011¦0,013 ¦ 0,015 ¦0,017¦0,018¦0,019 ¦0,020¦0,021¦
+------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+-----+
¦1840 ¦0,012¦0,017¦0,020 ¦ 0,023 ¦0,025¦0,026¦0,028 ¦0,029¦0,031¦
+------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+-----+
¦1860 ¦0,018¦0,024¦0,029 ¦ 0,033 ¦0,036¦0,039¦0,041 ¦0,043¦0,045¦
+------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+-----+
¦1880 ¦0,026¦0,036¦0,043 ¦ 0,048 ¦0,053¦0,057¦0,060 ¦0,063¦0,066¦
+------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+-----+
¦1900 ¦0,037¦0,051¦0,062 ¦ 0,70 ¦0,077¦0,082¦0,087 ¦0,092¦0,095¦
+------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+-----+
¦1920 ¦0,054¦0,074¦0,089 ¦ 0,100 ¦0,110¦0,118¦0,125 ¦0,131¦0,137¦
+------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+-----+
¦1940 ¦0,076¦0,105¦0,127 ¦ 0,143 ¦0,157¦0,168¦0,178 ¦0,187¦0,195¦
+------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+-----+
¦1960 ¦0,108¦0,149¦0,179 ¦ 0,203 ¦0,222¦0,238¦0,252 ¦0,265¦0,276¦
+------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+-----+
¦1980 ¦0,152¦0,210¦0,252 ¦ 0,285 ¦0,312¦0,335¦0,355 ¦0,372¦0,388¦
+------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+-----+
¦2000 ¦0,212¦0,292¦0,351 ¦ 0,417 ¦0,435¦0,467¦0,495 ¦0,520¦0,542¦
+------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+-----+
¦2020 ¦0,294¦0,405¦0,487 ¦ 0,551 ¦0,603¦0,648¦0,687 ¦0,721¦0,751¦
L------+-----+-----+------+-------+-----+-----+------+-----+------
Приложение В
(справочное)
ПРИМЕР РАСЧЕТА УДЕЛЬНЫХ ВЫБРОСОВ И КОНЦЕНТРАЦИИ
ОКСИДОВ АЗОТА ПРИ СЖИГАНИИ ТВЕРДОГО ТОПЛИВА
Таблица В1
(без использования ЭВМ)
---------------T-----------T--------------T--------T------T------¬
¦Рассчитывае- ¦Формула или¦ БКЗ-210-140Ф ¦БКЗ-420-¦ТП-87 ¦ТП-87 ¦
¦мая величина ¦обоснование+-------T------+ 140-5 ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦до ¦после ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦рекон- ¦рекон-¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦струк- ¦струк-¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦ ¦ции ¦ции ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 6 ¦ 7 ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Марка угля ¦Техническое¦Промпродукт ¦Экибас- ¦Куз- ¦Куз- ¦
¦ ¦задание на ¦кузнецкого ¦тузский ¦нецкий¦нецкий¦
¦ ¦котел или ¦каменного угля¦СС ¦СС ¦Т ¦
¦ ¦эксплуата- ¦ ¦ ¦(Кед- ¦(Крас-¦
¦ ¦ционные ¦ ¦ ¦ров- ¦но- ¦
¦ ¦данные ¦ ¦ ¦ский) ¦брод- ¦
¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ский) ¦
+--------------+-----------+-------T------+--------+------+------+
¦Содержание ¦То же ¦1,6 ¦1,6 ¦0,8 ¦1,88 ¦1,59 ¦
¦азота в топ- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ r ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ливе, N , % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Теплота ¦-"- ¦20,95 ¦20,95 ¦15,87 ¦26,21 ¦28,43 ¦
¦сгорания ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ r ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦топлива, Q , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ i ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦МДж/кг ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Содержание ¦Формула ¦0,76 ¦0,76 ¦0,504 ¦0,72 ¦0,56 ¦
¦азота в ¦(14) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦топливе, N , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ т ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦г/МДж ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Тип горелок ¦Списание ¦Прямоточные ¦Вих- ¦Вихре-¦Вихре-¦
¦ ¦котла ¦ ¦ревые ¦вые ¦вые ¦
+--------------+-----------+-------T------+--------+------+------+
¦Коэффициент ¦Тепловой ¦1,12 ¦0,95 ¦1,20 ¦1,10 ¦1,10 ¦
¦избытка ¦расчет ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦воздуха в ¦котла или ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горелках, ¦эксплуата- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦альфа ¦ционные ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ г ¦данные ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Доля первич- ¦То же ¦0,24 ¦0,24 ¦0,3 ¦0,30 ¦0,20 ¦
¦ного воздуха, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦альфа ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Степень ¦-"- ¦4 ¦4 ¦0 ¦0 ¦0 ¦
¦рециркуляции ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦дымовых ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦газов через ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горелки, r , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ г ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦% ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Температура ¦По Руково- ¦1700 ¦1700 ¦1830 ¦1960 ¦1980 ¦
¦за зоной ¦дящим ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦активного ¦указаниям ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горения, ¦"Проектиро-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦Т" , К ¦вание топок¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ аг ¦с твердым ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦шлакоудале-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ ¦нием" ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Отношение ¦Тепловой ¦2,0 ¦1,8 ¦1,48 ¦1,4 ¦1,4 ¦
¦скоростей в ¦расчет ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦выходном се- ¦котла или ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦чении горе- ¦эксплуа- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦лок, W / W ¦тационные ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 2 1 ¦данные ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Присосы в ¦То же ¦0,10 ¦0,10 +¦0 ¦0,10 ¦0,10 ¦
¦топке, ¦ ¦ ¦0,17 ¦ ¦ ¦ ¦
¦ДЕЛЬТА альфа ,¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ т ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦и третичное ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦дутье, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ДЕЛЬТА альфа ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 3 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Коэффициент ¦Формула ¦1,17 ¦1,00 ¦1,2 ¦1,15 ¦1,15 ¦
¦избытка ¦(16) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦воздуха в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦зоне актив- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ного горения, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦альфа" ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ аг ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Влияние ¦Таблица 1 ¦0,509 ¦0,389 ¦0,67 ¦0,616 ¦0,616 ¦
¦коэффициента ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦избытка ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦воздуха в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горелке, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦бета ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ альфа ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ г ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Влияние ¦То же ¦0,895 ¦0,859 ¦1,0 ¦0,999 ¦0,826 ¦
¦доли первич- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ного воздуха, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦бета ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ альфа ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ 1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Влияние ¦-"- ¦0,968 ¦0,968 ¦1,0 ¦1,0 ¦1,0 ¦
¦рециркуляции ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦газов через ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горелки, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦бета ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ r ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ г ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Влияние ¦-"- ¦0,929 ¦0,929 ¦0,99 ¦1,046 ¦1,054 ¦
¦температуры ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦на образова- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ние топливных ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦NOх, бета ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ тэта ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Влияние ¦-"- ¦1,49 ¦1,294 ¦1,196 ¦1,104 ¦1,104 ¦
¦смесеобразо- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦вания в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦корне факела, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦бета ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ см ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Топливные ¦Формула ¦0,325 ¦0,215 ¦0,28 ¦0,358 ¦0,232 ¦
¦оксиды азота, ¦(13) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ тпл ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦К , г/МДж ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ NO2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Воздушные ¦Формула ¦0,0 ¦0,0 ¦0,022 ¦0,179 ¦0,252 ¦
¦оксиды азота, ¦(15) или ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ взд ¦Приложение ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦К , г/МДж ¦Б ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ NO2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Суммарное ¦Формула ¦0,325 ¦0,215 ¦0,302 ¦0,537 ¦0,484 ¦
¦значение ¦(12) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦оксидов ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦азотов, К , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ NO2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦г/МДж ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Объем сухих ¦Формула ¦6,95 ¦6,94 ¦5,71 ¦9,34 ¦8,25 ¦
¦газов при ¦(3) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦альфа = 1,4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Концентрация ¦Формула ¦0,98 ¦0,64 ¦0,84 ¦1,51 ¦1,67 ¦
¦оксидов азо- ¦(11) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦та в дымовых ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦газах, С , ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ NO2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦г/куб. м, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦при нормаль- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ных условиях ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦и альфа = 1,4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦без учета ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦"подсветки" ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Доля газа ¦Формула ¦0 ¦0 ¦0 ¦0,42 ¦0,10 ¦
¦(мазута) по ¦(38) ¦ ¦ ¦ ¦(газ) ¦(ма- ¦
¦теплу дельта ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦зут) ¦
¦ i ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Поправочный ¦Формулы ¦1 ¦1 ¦1 ¦0,59 ¦0,754 ¦
¦коэффициент ¦(36) и (37)¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦на "подсвет- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ку" пси ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ i ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+-----------+-------+------+--------+------+------+
¦Концентрация ¦С x пси ¦0,98 ¦0,64 ¦0,84 ¦0,89 ¦1,26 ¦
¦оксидов азота ¦ NO2 i¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦с учетом ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦"подсветки" ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦угля газом ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦(мазутом) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L--------------+-----------+-------+------+--------+------+-------
Примечание. Коэффициент избытка воздуха, на который
рассчитывается концентрация оксидов азота С , принят равным
NO2
альфа = 1,4 (независимо от фактического избытка воздуха за
котлом).
Приложение Г
(справочное)
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА КОНЦЕНТРАЦИИ ОКСИДОВ АЗОТА
В качестве примеров рассмотрены:
а) котел ТГМП-204 - на газе. На котле организовано ступенчатое
сжигание отключением расхода газа на горелки третьего яруса. Газы
рециркуляции поступают через горелочные устройства вокруг
воздушного потока. Впрыск воды в топку осуществляется через
горелки;
б) котел ТГМП-114 - на газе. На котле установлены трехпоточные
горелки специальной конструкции, обеспечивающие стадийное сжигание
с подачей части топлива в дымовые газы рециркуляции. Кроме того,
на котле осуществлено ступенчатое сжигание. Вторичный воздух
подается над горелками выше зоны активного горения. Газы
рециркуляции вводятся в топку через горелки между воздушными
потоками;
в) котел ТГМП-114 - на мазуте. На котле реализованы
мероприятия, перечисленные в п. "б", за исключением схемы
двухступенчатого сжигания;
г) котел ТГМП-344 - на газе. На котле осуществлен режим
ступенчатого сжигания с отключением по топливу четырех горелок
верхнего яруса. Рециркуляция дымовых газов осуществляется через
горелки в смеси с воздухом;
д) котел ТГМП-314П - на газе. На котле с подовым расположением
горелок реализована схема двухступенчатого сжигания с подачей
вторичного воздуха выше зоны активного горения. Газы рециркуляции
вводятся в дутьевой воздух перед горелками;
е) котел ТГМЕ-464 - на газе. На котле выполнено
перераспределение топлива по ярусам горелок и ввод рециркуляции
дымовых газов в дутьевой воздух;
ж) котел БКЗ-320-140ГМ - на газе. На котле организована подача
вторичного воздуха выше зоны активного горения и ввод дымовых
газов рециркуляции в дутьевой воздух;
з) котел ПТВМ-100 - на газе. На котле установлены двухпоточные
горелки стадийного сжигания и выполнена схема двухступенчатого
сжигания с подачей вторичного воздуха над горелками в пределах
зоны активного горения.
Таблица Г1
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА
---------------T------T-------------------------------------------------¬
¦ Наименование ¦Обоз- ¦ Тип котла ¦
¦ параметра ¦наче- +-----T-----------T------T-----T-----T------T-----+
¦ ¦ние ¦ТГМП-¦ ТГМП-114 ¦ТГМП- ¦ТГМП-¦ТГМЕ-¦ БКЗ- ¦ПТВМ-¦
¦ ¦ ¦ 204 ¦ (один ¦ 344 ¦314П ¦ 464 ¦ 320- ¦ 100 ¦
¦ ¦ ¦ ¦ корпус) ¦ ¦ ¦ ¦140ГМ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----T-----+------+-----+-----+------+-----+
¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 6 ¦ 7 ¦ 8 ¦ 9 ¦ 10 ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Вид топлива ¦- ¦газ ¦газ ¦мазут¦газ ¦газ ¦газ ¦газ ¦газ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Номинальная ¦Д ¦736 ¦132 ¦132 ¦270 ¦270 ¦139 ¦89 ¦116 ¦
¦производи- ¦ н ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦<*> ¦
¦тельность, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кг/с ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Фактическая ¦Д ¦736 ¦132 ¦132 ¦270 ¦270 ¦139 ¦89 ¦116 ¦
¦паропроизво- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦<*> ¦
¦дительность, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦кг/с ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦ ¦ r ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦Теплота ¦Q ¦34,78¦35,60¦41,07¦35,40 ¦34,36¦35,74¦35,62 ¦34,1 ¦
¦сгорания ¦ i ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦топлива, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦МДж/куб. м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦(МДж/кг) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Расход топлива¦В ¦59,63¦10,65¦9,23 ¦21,54 ¦22,64¦10,11¦6,64 ¦3,92 ¦
¦на котел, ¦ р ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦куб. м/с ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦(кг/с) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Доля топлива ¦q ¦0,5 ¦1 ¦1 ¦0,5 ¦- ¦0,41 ¦0,5 ¦1 ¦
¦(или воздуха),¦ i ¦--- ¦ ¦ ¦--- ¦ ¦---- ¦--- ¦ ¦
¦поступающая ¦ ¦0,5 ¦ ¦ ¦0,5 ¦ ¦0,59 ¦0,5 ¦ ¦
¦через ярус от ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦общего коли- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦чества ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Доля горелок ¦n ¦0,5 ¦1 ¦1 ¦0,5 ¦- ¦0,5 ¦0,5 ¦1 ¦
¦в ярусе от ¦ i ¦--- ¦ ¦ ¦--- ¦ ¦--- ¦--- ¦ ¦
¦общего ¦ ¦0,5 ¦ ¦ ¦0,5 ¦ ¦0,5 ¦0,5 ¦ ¦
¦количества ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Ширина ¦а ¦20,66¦10,62¦10,62¦16,32 ¦17,48¦13,52¦12,16 ¦6,23 ¦
¦топки, м ¦ тп ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Глубина ¦в ¦10,26¦6,13 ¦6,13 ¦8,47 ¦8,72 ¦7,68 ¦5,44 ¦5,23 ¦
¦топки, м ¦ тп ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Число ярусов ¦z ¦2 ¦1 ¦1 ¦2 ¦- ¦2 ¦2 ¦1 ¦
¦горелок ¦ яр ¦<**> ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Расстояние ¦h ¦3 ¦3 ¦3 ¦2,7 ¦10 ¦2,6 ¦3 ¦3 ¦
¦между ярусами ¦ яр ¦ ¦<***>¦<***>¦ ¦<***>¦ ¦ ¦<***>¦
¦горелок, м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Коэффициент, ¦дзета ¦1 ¦0,42 ¦0,42 ¦1 ¦1 ¦1 ¦1 ¦0,7 ¦
¦учитывающий ¦ г¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦степень ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦выгорания ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦топлива в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦факелах горе- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦лок в пределах¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦з.а.г., ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦зависящий от ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦конструкции ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горелок ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Температура ¦Т ¦620 ¦520 ¦548 ¦560 ¦610 ¦590 ¦520 ¦30 ¦
¦воздуха ¦ в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦перед ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горелками, К ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Коэффициент ¦альфа ¦1,09 ¦1,09 ¦1,06 ¦1,05 ¦1,09 ¦1,09 ¦1,07 ¦1,18 ¦
¦избытка воз- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦духа в топке ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Степень ¦r ¦16 ¦8 ¦8 ¦17 ¦9 ¦8 ¦10 ¦0 ¦
¦рециркуляции ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦дымовых ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦газов, % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Показатель, ¦m ¦0,5 ¦0,5 ¦0,47 ¦0,5 ¦0,5 ¦0,5 ¦0,5 ¦- ¦
¦зависящий от ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦вида топлива ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Коэффициент, ¦а ¦0,14 ¦0,19 ¦0,19 ¦0,16 ¦0,16 ¦0,16 ¦0,16 ¦- ¦
¦зависящий от ¦ рец ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦способа ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ввода рецир- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦куляции газов ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Доля вторич- ¦дельта¦33 ¦18 ¦0 ¦25 ¦20 ¦0 ¦15 ¦25 ¦
¦ного возду- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ха, % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Коэффициент, ¦а ¦0,01 ¦0,01 ¦- ¦0 ¦0,01 ¦- ¦0,01 ¦0 ¦
¦зависящий от ¦ зг ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦места ввода ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦вторичного ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦воздуха ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦относительно ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦з.а.г. ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Коэффициент, ¦а ¦0,018¦0,018¦- ¦0,0165¦0,018¦- ¦0,018 ¦0,018¦
¦учитывающий ¦ ст ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦способ подачи ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦вторичного ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦воздуха ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Степень ¦мю ¦0 ¦0 ¦0 ¦0 ¦0 ¦18 ¦0 ¦0 ¦
¦перераспреде- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ления топлива ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦по ярусам ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горелок ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦(рассчиты- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦вается по ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦формуле ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦(17)), % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Коэффициент, ¦а ¦- ¦- ¦- ¦- ¦- ¦0,016¦- ¦- ¦
¦учитывающий ¦ нс ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦размещение ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горелок при ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦перераспре- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦делении ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦топлива или ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦воздуха по ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ярусам ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Относительное ¦g ¦10 ¦0 ¦0 ¦0 ¦0 ¦0 ¦0 ¦0 ¦
¦количество ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦влаги, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦вводимой в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦з.а.г., % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Коэффициент, ¦а ¦0,025¦- ¦- ¦- ¦- ¦- ¦- ¦- ¦
¦учитывающий ¦ вл ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦место ввода ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦влаги ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+-----+
¦Содержание ¦ r ¦- ¦- ¦0,55 ¦- ¦- ¦- ¦- ¦- ¦
¦связанного ¦N ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦азота в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦топливе, % ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L--------------+------+-----+-----+-----+------+-----+-----+------+------
------------------------------------
<*> Номинальная и фактическая теплопроизводительность, МВт.
<**> Третий ярус использован для подачи вторичного воздуха.
<***> Принято по методике.
Таблица Г2
РАСЧЕТ КОНЦЕНТРАЦИИ ОКСИДОВ АЗОТА
----------T------T------T---------------------------------------------¬
¦Рассчиты-¦Обоз- ¦Форму-¦ Тип котла ¦
¦ваемая ¦наче- ¦ла +-----T---------T-----T-----T-----T-----T-----+
¦величина ¦ние ¦для ¦ТГМП-¦ТГМП-114 ¦ТГМП-¦ТГМП-¦ТГМЕ-¦ БКЗ-¦ПТВМ-¦
¦ ¦ ¦опре- ¦ 204 ¦ ¦ 344 ¦314П ¦ 464 ¦ 320-¦ 100 ¦
¦ ¦ ¦деле- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦140ГМ¦ ¦
¦ ¦ ¦ния ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----T----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦ 1 ¦ 2 ¦ 3 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 6 ¦ 7 ¦ 8 ¦ 9 ¦ 10 ¦ 11 ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Тепловая ¦q ¦(19) ¦3,01 ¦1,91¦1,91¦1,60 ¦1,03 ¦0,96 ¦0,76 ¦1,14 ¦
¦нагрузка ¦ лг ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦лучевос- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦принимаю-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦щей по- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦верхности¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦з.а.г., ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦МВт/кв. м¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Коэффици-¦К ¦(24) ¦0,97 ¦0,73¦0,73¦0,9 ¦0,91 ¦0,83 ¦0,78 ¦0,67 ¦
¦ент, учи-¦ м ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦тывающий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦тепловую ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦мощность ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦Заг ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦ ¦ исх ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦Исходная ¦С ¦(20) ¦1568 ¦368 ¦- ¦837 ¦572 ¦491 ¦376 ¦ 336 ¦
¦концен- ¦ NОx ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦трация ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦оксидов ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦азота при¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦сжигании ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦газа, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦мг/куб. м¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Первая ¦С' ¦(22) ¦- ¦- ¦402 ¦- ¦- ¦- ¦- ¦- ¦
¦составля-¦ NOx ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ющая кон-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦центрации¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦оксидов ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦азота при¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦сжигании ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦мазута, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦мг/куб. м¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Вторая ¦С" ¦(23) ¦- ¦- ¦48 ¦- ¦- ¦- ¦- ¦- ¦
¦составля-¦ NOx ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ющая кон-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦центрации¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦оксидов ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦азота при¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦сжигании ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦мазута, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦мг/куб. м¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦ ¦ исх ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦Исходная ¦С ¦(21) ¦- ¦- ¦450 ¦- ¦- ¦- ¦- ¦- ¦
¦концен- ¦ NOx ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦трация ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦оксидов ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦азота при¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦сжигании ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦мазута, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦мг/куб. м¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Коэффи- ¦К ¦(27) ¦1,0 ¦0,90¦0,93¦0,94 ¦0,99 ¦0,97 ¦0,90 ¦0,68 ¦
¦циент, ¦ гв ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦учитываю-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦щий тем- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦пературу ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦воздуха ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦перед ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горелками¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Первый ¦К' ¦(28) ¦1,35 ¦1,35¦1,25¦1,20 ¦1,35 ¦1,35 ¦1,29 ¦1,18 ¦
¦коэффици-¦ альфа¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ент, учи-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦тывающий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦избыток ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦воздуха ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦в топке, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦для газа ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦и мазута ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Второй ¦К" ¦(29) ¦- ¦- ¦1,18¦- ¦- ¦- ¦- ¦- ¦
¦коэффици-¦ альфа¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ент, учи-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦тывающий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦избыток ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦воздуха ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦в топке, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦для мазу-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦та ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Коэффици-¦К ¦(30) ¦0,44 ¦0,46¦0,50¦0,34 ¦0,52 ¦0,55 ¦0,49 ¦1 ¦
¦ент, учи-¦ r ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦тывающий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ввод ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦рецирку- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ляции ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦дымовых ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦газов ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Коэффици-¦К ¦(31) ¦0,67 ¦0,82¦1 ¦1 ¦0,8 ¦1 ¦0,85 ¦1 ¦
¦ент, учи-¦ зг ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦тывающий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦тепловую ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦мощность ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦Заг при ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ступен- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦чатом ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦сжигании ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Коэффици-¦К ¦(32) ¦0,41 ¦0,68¦1 ¦0,58 ¦0,64 ¦1 ¦0,73 ¦0,55 ¦
¦ент, учи-¦ ст ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦тывающий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦организа-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦цию схемы¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦сту- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦пенчатого¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦сжигания ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Коэффи- ¦К ¦(33) ¦1 ¦1 ¦1 ¦1 ¦1 ¦0,71 ¦1 ¦1 ¦
¦циент, ¦ нс ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦учитываю-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦щий нес- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦техиомет-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦рическое ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦сжигание ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦по ярусам¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦горелок ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Коэффи- ¦К ¦(34) ¦0,75 ¦1 ¦1 ¦1 ¦1 ¦1 ¦1 ¦1 ¦
¦циент, ¦ вл ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦учитываю-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦щий пода-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦чу влаги ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Коэффи- ¦К ¦(35) ¦1 ¦1 ¦1 ¦1 ¦1 ¦1 ¦1 ¦1 ¦
¦циент, ¦ N ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦учитываю-¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦щий ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦действи- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦тельную ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦нагрузку ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦котла ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦Расчетная¦С ¦(25) и¦200 ¦117 ¦266 ¦186 ¦208 ¦251 ¦136 ¦148 ¦
¦концен- ¦ NOx ¦(26) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦трация ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦оксидов ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦азота, на¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦газе и на¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦мазуте, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦мг/куб. м¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
+---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+-----+
¦ ¦ пр ¦С х¦156 ¦91 ¦201 ¦140 ¦162 ¦196 ¦104 ¦125 ¦
¦Приведен-¦С ¦ NOx ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦ная к ¦ NOx ¦альфа ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦альфа = ¦ ¦----- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦1,4 кон- ¦ ¦ 1,4 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦центрация¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦NOx в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦уходящих ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦газах, ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
¦мг/куб. м¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦
L---------+------+------+-----+----+----+-----+-----+-----+-----+------
|
